ABSZTRAKT

A pneumatikus eszközök fontos szerepet játszanak a gyártás gépesítésében. BAN BEN Utóbbi időben automatizálási problémák megoldásában is széles körben alkalmazzák.

Az automatizálási rendszerek pneumatikus eszközei a következő funkciókat látják el:

Információszerzés a rendszer állapotáról bemeneti elemek (érzékelők) segítségével;

Információfeldolgozás logikai-számítási elemekkel (processzorokkal);

Aktorok vezérlése elosztóelemekkel (teljesítményerősítők);

Hasznos munkavégzés hajtóművek (motorok) segítségével.

KOMPRESSZOR, PNEUMATIKUS HENGER, ELosztó, ERŐ, SEBESSÉG, NYOMÁS, ÁRAMLÁS, NOMOGRAM.

BEVEZETÉS

Jelenleg a gyártási folyamatok és az egyes műveletek automatizálására egyre gyakrabban alkalmaznak egy új technológiai ágat - a mechatronikát, amely mechanikai, hidraulikus, pneumatikus és elektronikus elemekből áll. A pneumatikus automatizálás az utóbbi időben széles körben elterjedt a pneumatikus rendszerek számos jelentős előnye miatt: a hajtóművek egyszerű vezérlése, viszonylag nagy munkamozgási sebesség stb. Az elektrohidraulikus és elektropneumatikus automata vezérlőrendszerek egyre szélesebb körben elterjedtek a technológia különböző területein, így pl. robot- és automatizált mérnöki komplexumok, űr-, légi-, vegy-, élelmiszer-, nukleáris és egyéb iparágak. Az elektromos kommunikáció és vezérlés jól ismert előnyeit a nagy teljesítményű hidraulikus és pneumatikus hajtások sebességével és viszonylagos egyszerűségével kombinálva ezek a rendszerek felváltják a tisztán mechanikus és elektromos vezérlő- és felügyeleti rendszereket.

Az anyagok, a tervezés és a gyártási módszerek terén elért műszaki fejlődés elősegíti a pneumatikus eszközök minőségének javítását és sokféleségének növelését, ami alapul szolgált automatizálási eszközként való alkalmazásuk kiterjesztéséhez.

Az egyenes vonalú mozgás megvalósításához gyakran használnak pneumatikus hengereket, mert alacsony költséggel, könnyű beszereléssel, egyszerűséggel és szilárdsággal, valamint az alapvető paraméterek széles skálájával jellemzik őket.

PNEUMATIKUS AKTUÁTOROK

A pneumatikus aktuátorokat úgy tervezték, hogy a sűrített levegő energiáját mechanikus lineáris mozgássá vagy forgássá alakítsák. Gépek munkarészeinek meghajtására, különféle alap- és segédműveletek elvégzésére szolgálnak. A lineáris mozgást pneumatikus hengerek, a forgómozgást pedig a munkaelemként fogasléccel ellátott pengével vagy fogaskerékkel ellátott működtetők biztosítják,

Az egyszeres működésű pneumatikus hengereknél a sűrített levegő nyomása csak egy irányba hat az ellenkező irányba, a dugattyú és a rúd rugó vagy külső erő hatására mozog. A rugóvisszatérítéses pneumatikus hengerek kis mozgások végrehajtására és kis erőkifejtésre szolgálnak, mivel a beépített rugó összenyomva jelentősen csökkenti a dugattyú által kifejtett erőt.

A kettős működésű pneumatikus hengereknél a dugattyú és a rúd sűrített levegő hatására előre és hátrafelé mozog.

A forgó levegőmotorok lehetnek dugattyús vagy lapátos,

A fent említett típusokon kívül az iparban is alkalmaznak speciális célú pneumatikus eszközöket. Ide tartoznak a rúd nélküli hengerek, pozicionáló hengerek, pneumatikus kocsik, üreges rudas hengerek, fékkel és pneumatikus megfogókkal.

A pneumatikus hajtóművek telepítése, beállítása és üzemeltetése során számos tervezési biztonsági intézkedést kell biztosítani.

A személyzet sérülésének kockázatának minimalizálása érdekében védőkorlátok használata javasolt.

A készülék munkarészének nagy mozgási sebességénél vagy nagy tehetetlenségi terheléseknél előfordulhat, hogy a légmotor saját lengéscsillapítója nem elegendő az ütés enyhítésére. A munkatest sebességének csökkentése érdekében a saját lengéscsillapítójának bekapcsolása előtt javasolt lassító áramkörök használata vagy külső lengéscsillapítók felszerelése, amelyek gyengítik az ütést. Ez utóbbi esetben a szerkezetnek kellő merevségűnek kell lennie.

A személyi sérülések, a berendezések és a termelési létesítmények károsodásának elkerülése érdekében tervezési intézkedéseket kell hozni a nyomásesés alatti biztonság érdekében. Az ilyen intézkedésekre különösen szükség van felfüggesztett rakományú rendszerekben, valamint emelő- és szállítószerkezetekben.

Ha a pneumatikus hajtást háromállású pneumatikus szelepekkel vezérlik, amelyekben semleges helyzetben az összes kimenet a kipufogóhoz van csatlakoztatva, vagy a pneumatikus rendszerben lévő nyomás enyhülése után újra működik, a munkaelem éles megrándulása helyen, és akkor túl nagy sebességgel történő mozgása lehetséges. Ez annak a ténynek köszönhető, hogy a henger egyik üregére nagy nyomást gyakorolnak, míg a másik üregben nincs nyomás, és nincs ellenállás a dugattyú mozgásával szemben, ami általában akkor fordul elő, amikor a levegőt kiszorítják a henger üregéből. egy pneumatikus henger. Ezekben az esetekben intézkedéseket kell hozni a hirtelen rándulások ellen - például sima levegőellátó eszközök használatával.

A dugattyúrúdra ható mindenféle terhelést csak axiális irányban szabad alkalmazni. A rúd végére kifejtett elkerülhetetlen oldalterhelés nem haladhatja meg az egyes pneumatikus hengertípusokra megengedett értékeket. Nem ajánlott pneumatikus hengert lengéscsillapítóként használni.

Ha a pneumatikus hengernek van légcsappantyúja, az csak akkor tud működni, ha a rúd eléri a szélső helyzetét. Ezért, ha a dugattyú lökethosszát bármely külső határoló határozza meg, gondoskodni kell arról, hogy a csillapítás valóban megtörténjen.

Ha a légpalacknak ​​teljesen nyitott légcsappantyúval kell működnie, akkor gumicsillapítós palacktípust kell választani. Nem ajánlott a szelepmozgatót teljesen becsavart csappantyú állító csavarral üzemeltetni, mert ez károsíthatja a hengertömítést.

Mielőtt meghúzná a menetes csatlakozást a rúd végén, azt teljesen süllyesztett helyzetbe kell hozni. A rúd nem foroghat meghúzáskor.

A berendezések szervizelésekor mindenekelőtt gondoskodni kell arról, hogy áramszünet következtében a szállított tárgyak vagy berendezési egységek felemelt vagy instabil helyzetben ne esjenek le. Csak ezt követően lehet az elektromos és pneumatikus tápellátást kikapcsolni, ügyelve arra, hogy a rendszerben a nyomás teljesen megszűnt.

1. A levegő tulajdonságai

Az elektromos pneumatikus automatizálási szelepmozgatók munkaközege sűrített levegő, amely nitrogén és oxigén (körülbelül 78, illetve 21 térfogatszázalék) és egyéb kis mennyiségben előforduló gázok (argon, szén-dioxid stb.) keveréke. valamint vízpár.

A sűrített levegő fő és leggyakoribb paraméterei a hőmérséklet, a nyomás és a fajlagos térfogat (vagy sűrűség).

A nyomás egy olyan erő, amely a test felületére merőlegesen és a felület egységnyi területére ható.

A Föld légköre a felszínén egy fizikai atmoszféra nyomását fejleszti. A légköri nyomást meghaladó nyomást túlnyomásnak vagy túlnyomásnak nevezik, és a pneumatikus eszközök műszaki jellemzői között szerepel.

A teljes nyomás egyenlő a többlet és a légköri nyomás összegével:

A gáz össznyomása arányos az abszolút hőmérsékletével T és molekuláris koncentrációkn , amely relációként definiálható;

Ahol N - az edényben lévő molekulák száma; V - az edény térfogata.

Nyomás R gáz egyenlő:

.

Az arányossági együttható a Boltzmann-állandó, egyenlő:

.

A kötet leggyakrabban ismert V edény és a benne lévő levegő tömege t. Feltételezve, hogy a levegő ideális gáz (nincs intermolekuláris kölcsönhatás), a nyomás R az edény belsejében a Clapeyron képlet segítségével határozható meg:

,

Ahol R - univerzális gázállandó (levegőhözR =287 J/kg K), ami megegyezik egy kilogramm levegő állandó nyomáson végzett külső munkájával, 1 fokkal felmelegítve; T -hőmérséklet Kelvin-fokban (abszolút hőmérséklet).

Nulla hőmérséklet Celsius a fizikában

.

Ha egy edényben a gázkoncentráció nulla, akkor egy ilyen edényben a teljes nyomás is nulla. Feltételezhetjük, hogy a Föld felszínén egy edénynek van némi potenciális energiája, mivel az őt körülvevő összes levegő atmoszférikus nyomás alatt van, és az edénybe belépve munkát végezhet.

Így működik sok vákuumberendezés, például vákuumhajtások, vákuum tapadókorongok stb. Azt mondják, hogy ezek az eszközök vákuummal működnek.

A tartálynak akkor is lesz potenciális energiája, ha a benne lévő gáznyomás nagyobb, mint a légköri nyomás (pl.p És >0). Itt a gáz is végezhet munkát, de amikor az edényt a légkörbe hagyja, pl. aktiválja a szivattyúberendezéseket.

Mivel a legtöbb ipari elektro-pneumatikus automatizálási eszköz befecskendezéssel működik, és a fő nyomás lényegesen nagyobb, mint a légköri nyomás, kényelmes a túlnyomás alkalmazása az erők kiszámításakor. A termodinamikai számításoknál a teljes nyomást használjuk.

A nyomás SI mértékegysége a pascal (Pa). Pascal egyenlő az 1 N (newton) erő által okozott nyomással, amely egyenletesen oszlik el a rá merőleges felületen, amelynek területe 1 m 2 (I Pa = 1 N/m 2).

A nyomásmértékegységek közötti összefüggéseket a 2. táblázat mutatja.

2. táblázat Nyomásmértékegységek kapcsolata

Egységek	kgf/cm2	Rúd	Pa	p si	Hgmm.
1 kgf/cm2		0,98	9,81 10 -4	14,22	735,6
1 bár	1,02		10 5	14,5	750,3
1 Pa	1.02 10 -5	10 -5		1,45 10 -4	7,5 10 -3
1 r si (lbf/sq.in.)	0,07	0.07	6,9 10 -3		51,71
1 Hgmm	1,36 10 -4	133,3 10 -3	133,3	19,34 10 -3
1 mm vízoszlop	10 -4	9,81 10 -5	9,81	1,42 10 -3	7,36 10 -2

2. Termodinamikai alaptörvények

Az ideális gázok állapotegyenletei a pneumatikus automatizálásban sok esetben kellő pontossággal alkalmazhatók valós gázokra is.

Boyle 1662-ben Angliában, majd Mariotte önállóan 1676-ban Franciaországban megállapította, hogy ha a gáz elfoglal egy bizonyos kezdeti térfogatotV 0 és volt nyomás p o ,Hogy kötetre való tömörítés utánV 1 a vérnyomását p 1 , feltéve, hogy a gáz hőmérséklete nem változik (izoterm folyamat), olyan értékre nő, amelynél a kezdeti térfogat és nyomás szorzata egyenlő lesz a végső térfogat és nyomás szorzatával (1.a ábra);

.

J. Charles francia tudós 1787-ben megállapította, hogy ha egy gáz állandó térfogatot foglal el (izokór folyamat), akkor az állandó térfogaton belüli gáz kezdeti hőmérsékletének növekedésével vagy csökkenésével a kezdeti nyomás ennek megfelelően nő vagy csökken. a hőmérséklet változásával arányosan (1. ábra, b ):

,

ahol

.

Állandó nyomáson (izobár folyamat) a gáz kezdeti térfogatának melegítése vagy hűtése a Kelvin-fokban mért hőmérséklet-változás arányában a térfogat növekedéséhez vagy csökkenéséhez vezet:

.

Ezt J. Gay-Lussac állapította meg 1802-ben.

Az adiabatikus folyamatban nincs hőcsere a rendszer és a környezet között. Egy nem hőszigetelt rendszerben egy folyamat megközelítőleg adiabatikusnak tekinthető, ha olyan gyorsan megy végbe, hogy a rendszer és a környezet közötti hőcsere gyakorlatilag nincs ideje megtörténni. Az adiabatikus folyamatot az egyenlet írja le

Ahol k - adiabatikus index, amely megegyezik a gáz állandó nyomású hőkapacitásának arányával R az állandó térfogatú gáz hőkapacitására V .

Az izoterm, izobár, izokhorikus és adiabatikus folyamatok a politropikus folyamatok speciális esetei (a görög „sokaság”). Ezt a folyamatot az egyenlet írja le

Ahol n - politropikus index: atn = k - a folyamat politropikus; nál néln =0 -

a folyamat izobár; nál néln =1-izoterm; nál néln =±?-izokór.

3. Sűrített levegő szivárog a lyukon keresztül

1

A pneumatikus berendezések működésének leírásához szükséges fő összefüggések a légmozgás törvényszerűségeit leíró összefüggések. Feltételezzük, hogy a levegő ideális folyadék, pl. olyan folyadék, amelyben a részecskék egymáshoz képest súrlódás nélkül keverednek. Tegyük fel, hogy a mozgás egyenletes, és a folyadék tulajdonságai egy adott szakaszon állandóak, azaz. nyomás és hőmérséklet nem változik. Jelöljük azzalc , p , g , ? , z , illetve a folyadék sebességét, nyomását, gravitációs gyorsulását, folyadéksűrűségét és magasságát a referenciasík felett. Az energiamegmaradás törvényét kifejező Bernoulli-egyenlet differenciál formában a következőképpen írható:

.

Az egyenlet integrálása megadja a folyadékmozgás törvényének kifejezését:

.

Nagyságrend N - integrációs állandó, a teljes összeget jelenti

mozgó folyadék által kifejtett nyomás. Ez egyenlő a sebesség, a piezometrikus és a geometriai nyomás összegével. Figyelembe véve az alacsony levegősűrűséget, az értékz általában elhanyagolják. Ezért.

.

Ideális folyadék esetén az energiatartalék az áramlás minden szakaszában változatlan marad. Valódi súrlódású folyadékokban az energiatartalék szakaszról szakaszra csökken az áramlás irányában. A két tetszőleges áramlási szakasz közötti valós folyadék egyenlete a következő:

.

Jellemzően hidraulikus veszteségek N 12 arányosnak vesszük a mozgási energia változásával, azaz.

,

hol az érték ? hidraulikus veszteségi együtthatónak nevezik; Val vel - átlagos sebesség az áramlási keresztmetszetben.

Kellően nagy méretű tartályból kiáramló levegő esetén (2. ábra) elhanyagolható a légsebesség a furat előtt, majd

.

2. ábra

A mennyiséget sebességi együtthatónak nevezzük.

A pneumatikus ellenállási csatornákban a levegő áramlási sebessége viszonylag nagy, ezért kellő pontossággal feltételezhetjük, hogy az áramló levegő és a csatorna falai között nincs hőcsere, ezért a kiáramlás a adiabatikus törvény. Ezért írhatjuk:F -szelvényterület А-А; ? 2 -a levegő sűrűsége az A-A szakaszban.

.

A kapott kifejezésben a levegő sűrűsége a furat területtel keresztmetszetébenF a sűrűséget abban a közegben, amelybe a kiáramlás megtörténik, feltételezzük.

Valójában a levegő sűrűsége ezen a szakaszon eltérő. A sugárban lévő levegő sűrűségének összehangolása a levegő sűrűségével környezet a B-B szakaszban fordul elő, amely bizonyos távolságra van a furattól. Ebben az esetben a keresztmetszeti terület B-B kevesebb lyuk területeF . Az összenyomott szakasz és a számított rész arányát sugárkompressziós aránynak nevezzük. A tömörítési arány és a sebességarány szorzatát aránynak nevezzükfogyasztás ? . Így az áramlási sebesség meghatározására szolgáló képlet tisztázásáraGm ahelyett ? követi a 3. ábrát

belép ? .

A gyakorlatban nem vékony falú nyílásnál kell a légáramot kiszámítani, hanem különféle, bonyolultabb konfigurációjú fojtóellenállásokhoz. Ezekben az esetekben az áramlási együtthatót kísérletileg határozzuk meg, és ez egy korrekciós tényező amely figyelembe veszi a fojtószelep geometriáját.

Az áramlási sebesség (3. ábra) maximális értéke at

.

Adiabatikus kitevők levegőnél 1,4, tehát ? cr = 0,528.

Az egyenlőség pillanata ?=? cr a fojtási ellenállás csatornában a hangsebességgel megegyező légáramlási sebességnek felel meg. Kísérletileg bebizonyosodott, hogy ha a nyomást tovább csökkentjük 2. o , akkor a fogyasztásGm - nyomás az üregben az ellátó lyukig; R én -1 - nyomás az ellátó furat mögötti üregben;G cr - a képlettel meghatározott tömegáram kritikus értéke

,

ahol D - a bevezető furat átmérője.

A maximális hiba az áramlási sebesség meghatározásánál 3,4%.

Bibliográfia

1. Elektropneumoautomatika a gyártási folyamatokban: Tankönyv; szerkesztette: E.V. Pashkova. – 2. kiadás, átdolgozva és bővítve. – Szevasztopol: SevNTU kiadó, 2003. -496 pp., ill.

2. Pneumatikus hajtások számítása: Referencia kézikönyv. E.V. Hertz, G.V. Kreinin. – Moszkva: „Gépészet”, 1975. -274 p.

Az áramlási inhomogenitásból (Hz) származó zaj diszkrét jellegű, és a spektrum általában több összetevőből (harmonikusból) áll:

f=m(nz/60), (16)

ahol t a komponens száma (t = 1, 2, 3, ...); n – forgási sebesség, ford./perc; z a keréklapátok száma.

Az áramlás heterogenitásából eredő zaj elleni küzdelem az autók aerodinamikai jellemzőinek javításán keresztül valósul meg.

A turbógépek, például a ventilátorok zajspektrumában több terület is megkülönböztethető (44. ábra, a):

Rizs. 44. Aerodinamikus eredetű források zajspektrumai:

egy rajongó; b — motorkerékpár motor; c — gázturbinás erőmű; 1, 2 — kipufogó- és szívócsonk zaja; 3 – szerkezeti zaj; 4 - zaj a motor indításakor

1) a mechanikai zaj frekvenciatartománya (I), az r/s többszörösei;

2) az áramlás inhomogenitása miatti zajtartomány (II. f1, f2, f stb.-vel);

3) az örvényzaj régiója (III).

A ventilátorzaj hangteljesítményszintje (dB) függ a H össznyomástól (kgf/m2) és a Q ventilátorteljesítménytől (m3/s), valamint a t zajkritériumtól, amely az ilyen típusú ventilátorok zaját jellemzi. (t = 35-7-50 dB):

LP = τ + 25 logH+10logQ.

A motorokban belső égés A fő zajforrások a kipufogó- és szívórendszerek zajai, valamint a motorházból kibocsátott zaj.

A legtöbb zajt a motor kipufogógáza adja, melynek intenzitása és spektruma függ a másodpercenkénti kipufogók számától, a kipufogógáz időtartamától, a kipufogórendszer kialakításától és a motor teljesítményétől. A bemeneti zaj és a szerkezeti zaj intenzitása kisebb, mint a kipufogózaj (44. ábra, b).

A motorok zajspektrumai jelentős számú diszkrét komponenst tartalmaznak, amelyek az f frekvencia többszörösei, egyenlő a másodpercenkénti kipufogógázok számával. Például egy kétütemű motornál fi = in\60, egy négyütemű motornál fi = in(2*60) (i a hengerek száma; n a főtengely fordulatszáma, ford./perc).

A kompresszorokat, fúvókat, légmotorokat és más hasonló gépeket intenzív aerodinamikai zaj jellemzi.

A kompresszoregységek zajforrásai a légkörbe kilépő szívó és elszívó (levegő elvezetéshez) légcsatornák, kompresszorházak, valamint a helyiségeken áthaladó légcsatornák falai.

A kompresszor kialakításától függően a zajspektruma eltérő jellegű. Így a dugattyús kompresszorok zaja a másodpercenkénti kompressziószám miatt alacsony frekvenciájú. A turbófeltöltők zaja éppen ellenkezőleg, magas frekvenciájú, ami a generált zaj természetéből adódik (örvényzaj és áramlási inhomogenitásból származó zaj).

Jelenleg a gázturbinás erőművek (GTU-k) széles körben elterjedtek. A gázturbinás üzemekben a zaj természeténél fogva aerodinamikai (gázdinamikus) és mechanikai eredetű zajokra oszlik, amelyek közül a legnagyobb jelentőségű a gázturbinás üzem szívóútja által kibocsátott aerodinamikai zaj. Ennek a zajnak a fő forrása a kompresszor, amely során a teljes zajszint eléri a 135-145 dB-t. A szívási zajspektrumot (44. ábra, c) a nagyfrekvenciás diszkrét komponensek uralják. Ezek közül az első alapfrekvenciáját a (16) képlet határozza meg.

A gázturbina-egység forrásánál keletkező aerodinamikai zaj csökkenthető a következőkkel: a lapátsorok közötti rés növelése; a vezető- és munkalapátok számának optimális arányának kiválasztása; kompresszorok és turbinák áramlási útjának finomítása stb.

A gépházban elterjedt mechanikai eredetű zajok (rotorrendszer, csapágyak, hajtóműelemek stb. rezgése) a mechanikai zajra fentebb tárgyalt intézkedések megtételével gyengíthetők.

Amikor a testek forognak, például a repülőgép propellerei, úgynevezett forgási zaj lép fel. Ez annak a ténynek köszönhető, hogy a test a közeg minden pontján periodikusan nyomáspulzációkat generál, amelyeket zajként érzékelnek.

A z lapátokkal rendelkező propeller forgási zajának fő frekvenciáját, nppi forgási sebesség n (rpm), a (16) képlet határozza meg. A fennmaradó harmonikusok frekvenciái ennek az alapfrekvenciának a többszörösei, azaz f2 = 22; f3 = 3f1 stb.

A forgási zaj hangereje a kerületi sebességtől is függ.

Különféle turbógépekben (ventilátorok, kompresszorok stb.) a forgási zaj sokkal kisebb intenzitású, mint az örvény- és heterogenitászaj, ezért előfordulhat, hogy nem veszik figyelembe.

Az egyik legerősebb zajforrás a szabadsugár (lásd 43. ábra c). A sugár zaja a nagy áramlási sebességű levegő vagy gázrészecskék és a környező levegő kisebb sebességű részecskéinek turbulens keveredésének eredményeként jön létre. Ezek a zajok túlnyomórészt a sugárhajtóművek működése során jelentkeznek, amikor sűrített levegő vagy gőz kerül a légkörbe.

A sugár (W) hangereje elsősorban a vc kilégzési sebességtől, valamint a lyuk (fúvóka) Dc átmérőjétől és a levegő vagy gázok sűrűségétől p függ:

ahol k a hasonlósági együttható.

A sugárzaj csökkentése a forrásnál nagyon nehéz. A sugárban lévő sebességgradiens csökkentésével, ami különösen a kétkörös repülőgép-hajtóműveknél történik, 5 dB-es zajcsökkentés érhető el.

Különféle fúvókák felszerelése a fúvóka kijáratánál, amelyek működése a zajspektrum átalakításán alapul (a spektrum átvitele a nagyfrekvenciás tartományba, sőt az ultrahangba is), 8-12 dB-lel csökkenti a zajt. Meg kell jegyezni, hogy az ilyen fúvókák a nagy ellenállás miatt ronthatják a sugár teljesítményét.

A szuperszonikus sebességgel mozgó áramlásokban a lökéshullámok (lökéshullámok) megjelenése miatt aerodinamikai zaj keletkezik. Amikor egy test szuperszonikus sebességgel mozog, a hangrobbanás vagy a pukkanás jelensége lép fel, például szuperszonikus repülőgépek repülésekor. Amikor a gáz szuperszonikus sebességgel áramlik a légkörbe, ugrásszerű oszcillációk lépnek fel éles diszkrét zaj megjelenésével.

A legtöbb esetben a forrásnál az aerodinamikai zaj csillapítására irányuló intézkedések nem elegendőek, ezért kiegészítő, és gyakran a fő zajcsökkentést a forrás hangszigetelésével és hangtompítók felszerelésével érik el.

Szivattyúkban a zaj forrása a folyadékkavitáció, amely nagy kerületi sebesség és elégtelen szívónyomás esetén a lapátok felületén lép fel.

A kavitációs zaj leküzdésére szolgáló intézkedések közé tartozik a szivattyúk hidrodinamikai jellemzőinek javítása és az optimális működési módok kiválasztása.

Elektromágneses zaj. Elektromágneses eredetű zaj fordul elő elektromos gépekben és berendezésekben. E zajok oka elsősorban a ferromágneses tömegek kölcsönhatása időben és térben változó mágneses mezők hatására, valamint az áramok által keltett mágneses mezők kölcsönhatásából adódó ponderomotoros erők.

Az elektromágneses zaj csökkentése elektromos gépek tervezési változtatásaival történik, például a forgórész armatúrájában ferde hornyok kialakításával. A transzformátorokban a csomagok sűrűbb tömörítését és csillapító anyagokat kell alkalmazni.

Villamos gépek üzemeltetésekor aerodinamikai zaj is fellép (a forgórész gáznemű környezetben történő forgása és a gépen belüli légáramlások következtében), valamint mechanikai zaj a gép vibrációja miatt a forgórész kiegyensúlyozatlansága miatt, mint a csapágyak és a kefe érintkezésétől. A kefék jó csiszolásával 8-10 dB-lel csökkenthető a zaj.

A zajkibocsátás irányának megváltoztatása. Az irányítottsági index (DI) értéke esetenként eléri a 10-15 dB-t, amit az irányított sugárzású berendezések tervezésénél figyelembe kell venni, ezeket a berendezéseket a munkahelyekhez képest megfelelően orientálva. Például a sűrített levegő elszívása, egy szellőző légbeszívó aknájának nyitása ill kompresszor egységúgy kell elhelyezni, hogy a maximális kibocsátott zaj a munkahelytől vagy a lakóépülettől ellentétes irányban irányuljon.

Vállalkozások és műhelyek ésszerű tervezése, helyiségek akusztikai kezelése. A (12) kifejezésből látható, hogy a munkahelyi zaj az S terület növelésével csökkenthető, ami a zajforrás és a tervezési pont távolságának növelésével érhető el.

A folyadék áramlása a lyukon keresztül állandó és változó nyomáson történhet. Ha egy lyukon keresztül a folyadék a légkörbe vagy más gáznemű közegbe áramlik, akkor egy ilyen lyukat ún. el nem árasztott. Ha a kiáramlás a szint alá megy és nem a légkörbe - elöntött.

Amikor egy vékony falon lévő kis lyukból egy sugár a légkörbe áramlik, a sugár alakja a hosszában megváltozik, ún. sugárhajtású inverzió . Ezt a jelenséget elsősorban az áramló görbe vonalú patakokra ható felületi feszültségi erők és különböző feltételek tömörítés a lyuk kerülete körül. Az inverzió akkor a legkifejezettebb, ha nem kör alakú lyukakból folyik.

ábra - Jet inverzió

Tekintsük a folyadék áramlását egy vékony falon lévő lyukon keresztül állandó nyomáson. A vékony falban lévő lyuk olyan lyuk, amelynek átmérője legalább 3-szorosa a falvastagságnak, pl. d o > 3δ.

Amikor a folyadék átfolyik egy vékony fal lyukon, a faltól bizonyos távolságra ( l = d o) a sugár összenyomódik. A sugár éles keresztmetszete kisebb lesz, mint a lyuk területe. Ez azzal magyarázható, hogy a lyukba belépő folyadékrészecskék különböző irányú sebességgel rendelkeznek.

A sugár a lyuk szélén elszakad a faltól, majd valamelyest összehúzódik. A sugár körülbelül egy lyukátmérővel egyenlő távolságban hengeres alakot vesz fel. A sugár összenyomódása annak köszönhető, hogy a tartályban a folyadék mozgásának különböző irányaiból – beleértve a fal mentén történő radiális mozgást is – a sugár tengelyirányú mozgásába zökkenőmentes átmenetre van szükség.

A- légkörben; b- a folyadékszint alatt

ábra - Folyadék áramlása egy vékony falon lévő lyukon keresztül

A sugár összenyomását a kompressziós arány jellemzi - a sugár keresztmetszeti területének aránya a legnagyobb összenyomás helyén a furat keresztmetszetéhez képest.

Ahol S czh a sugár élő keresztmetszete; S- lyuk terület.

Az e tömörítési együttható empirikusan van meghatározva, kerek furatok esetén 0,64.

A folyadékok áramlásának kiszámításának feladata az áramlás közbeni sebesség és áramlási sebesség meghatározása. A kiáramlási sebességet a Bernoulli-egyenlet segítségével határozzuk meg. Ebből a célból felírjuk a Bernoulli-egyenletet egy valódi folyadékra két élő szakaszra 1-1 És 2-2 , rajzolja meg az összehasonlító síkot a furat tengelyén keresztül:

Az 1-1 szakaszban geometriai nyomás z 1 = H, valamint a 2-2 z 2 = 0. Az edény nyitott, a kiáramlás a lyukon keresztül légköri nyomású térbe történik, ezért p 1 = p 2 = p A. az edény keresztmetszetében a sebesség elhanyagolható a furat sebességéhez képest, azaz. vegyük w 1 = 0. sebességet a 2-2 szakaszban w 2 = w s.

A megfelelő helyettesítések és csökkentések után a következőket kapjuk:

Fejveszteség szempontjából h n hívják helyi ellenállásés a következő képlet határozza meg:

ahol ζ (zéta) a helyi ellenállás együtthatója (a cső bejáratánál lekerekített élek nélkül ζ = 0,5, és lekerekített élekkel ζ = 0,1).

És így:

ahova végül eljutunk:

A mennyiséget sebességi együtthatónak nevezzük, és φ-vel jelöljük. A φ együttható a tényleges kiáramlási sebességnek az elméletihez viszonyított aránya, kísérletileg meghatározott.

Így egy valódi folyadék áramlási sebessége:

A folyadék áramlási sebességének ismeretében meghatározhatja a folyadék áramlását a lyukon keresztül:

Az értékeket behelyettesítve a sebességre és a tömörítési arányra a következőket kapjuk:

ahol e a sugárkompressziós együttható,

S - lyuk terület,

φ - sebességi együttható,

A sugárkompressziós együttható és a sebességi együttható szorzatát áramlási együtthatónak nevezzük, és μ-vel jelöljük. Ennélfogva:

És a lyukon keresztüli áramlási egyenlet felveszi végső formáját:

A gyakorlatban sokszor nem a légkörbe vagy a gáznemű környezetbe, hanem egy ezzel a folyadékkal teli térbe történő folyadék kiáramlásával kell megküzdenünk. Ezt az esetet a szint alatti kiáramlásnak vagy az elárasztott lyukon keresztül történő kiáramlásnak nevezzük.

A szint alatti áramlásnál a sebesség és az áramlási sebesség számítási képlete változatlan marad, csak H szintkülönbségnek vesszük.

Az oldalfalon lévő lyukon átfolyva a nyomás nem lesz egyforma a furat keresztmetszetének minden pontján, a folyadékáramlást ebben az esetben összegzéssel lehet meghatározni, pl. elemi áramlási sebességek integrálása a furat teljes keresztmetszetében.

Amikor folyadék áramlik át egy rövid hengeres fúvókán (fúvókákon), további energiaveszteség lép fel, főként a fúvókában lévő sugár hirtelen kitágulása miatt.

ábra - Kiáramlás a fúvókákon keresztül

Ezért a folyadék áramlási sebessége a csövön kisebb, mint a vékony falon lévő lyukon keresztül történő áramlás sebessége. Ugyanakkor a csövön átáramló folyadék áramlási sebessége nagyobb, mint a lyukon átfolyó folyadék áramlási sebessége. Mivel a sugár a fúvókába való belépés után hozzávetőlegesen ugyanúgy összenyomódik, mint egy vékony falú lyukon keresztül, majd a sugár fokozatosan a lyuk méretére tágul és teljes keresztmetszetben lép ki a fúvókából. Ezért a sugár kompressziós együtthatója a fúvókából való kilépésnél e = 1, ami a μ áramlási együttható értékének és ennek megfelelően a folyadék áramlási sebességének növekedéséhez vezet.

A külső hengeres fúvóka jelentősen javítható a bemeneti él lekerekítésével vagy kúpos bemenet kialakításával.

ábra - Folyadékáramlás a fúvókákon a - táguló kúpos; b - elkeskenyedő kúpos; c - konoid; g - belső hengeres.

A kúposan konvergáló és konoid fúvókákat ott alkalmazzák, ahol jó, kompakt, viszonylag hosszú, alacsony energiaveszteséggel rendelkező sugár előállítására van szükség (nyomásos tűzfúvókákban, hidraulikus monitorokban stb.). Kúposan konvergáló fúvókákat használnak az áramlási sebesség növelésére kis kimeneti sebességeknél.

Leírás:

Épületekben a klíma- és szellőztetőrendszerek különféle célú üzemeltetésekor a legnagyobb kényelmetlenséget a légellátó berendezések működése során fellépő zaj okozza a karbantartott helyiségekben.

A levegőelosztó berendezések tervezési jellemzőinek hatása a keletkezett zajra

M. Yu Leshko, a NIISF vezető kutatója

Épületekben a klíma- és szellőztetőrendszerek különféle célú üzemeltetésekor a legnagyobb kényelmetlenséget a légellátó berendezések működése során fellépő zaj okozza a karbantartott helyiségekben.

Szinte lehetetlen csökkenteni a hagyományos, ventilátor-szereléseknél és a szellőztető hálózatok vezérlőberendezéseinél alkalmazott zajcsökkentő eszközökkel, mivel maguk a légelosztók a végső (hálózat utolsó) elemei és közvetlenül a helyiségbe bocsátanak ki zajt.

A szükséges csökkentés csak az ellátó egységből kiáramló légáram sebességének csökkentésével érhető el, de ez a helyiség teljes levegőelosztási mintájának megsértésével jár.

A légáram sebességének csökkentésének lehetetlensége számos esetben megköveteli, hogy ezt a légelosztót egy másik, kevésbé zajos, de azonos vagy hasonló kinematikai és termikus paraméterekkel rendelkezőre cseréljék.

Az elszívó szellőztető berendezések is hozzájárulnak a beltéri zajhoz. Ám a befúvó egységekkel ellentétben ezek zaja a kívánt szintre csökkenthető, ha a lakórész levegőáramlási sebességét a teljes méretek vagy az eszközök számának növelésével csökkentik. Az ilyen változások általában nem vezetnek a levegőelosztási minta megzavarásához.

A probléma megoldásának viszonylagos egyszerűsége miatt a kipufogóberendezések zaja nem tartozik a cikk hatálya alá.

Mielőtt rátérnénk a befúvott levegőelosztó berendezések akusztikai jellemzőire, célszerű röviden ismertetni a szellőztető fúvókákat.

Szellőztető fúvókák alatt olyan turbulens fúvókákat értünk, amelyek egy nyílásból kényszerített levegőkiáramlásból erednek, és a helyiségben a kiáramlás irányába terjednek, és észrevehető kölcsönhatást, nem izotermitást és kényszert tapasztalnak.

A fúvókák lehetnek ferde, függőleges, lapos, kúpos és legyező alakúak.

Az egyes sugártípusok jellegét a légelosztó tervezési jellemzői határozzák meg.

Vannak olyan légelosztók, amelyek többféle fúvókát generálhatnak. Az ilyen eszközöket univerzálisnak nevezik.

A ferde fúvókák alatt olyan kompakt fúvókákat értünk, amelyeknél a vízszintes kioldási szög ±30°-on belül változik, hogy a sugár és a környező levegő közötti kezdeti hőmérséklet-különbségtől függően maximális tartományt biztosítsunk.

A függőleges kompakt fúvókákat a függőlegeshez képest ±30°-os szögben szállítjuk.

Kompakt fúvókák jönnek létre, amikor a levegő kiáramlik a lyukakból. Ha a bemeneti nyílás nem kör alakú, akkor a sugár kezdetben nem tengelyszimmetrikus, hanem egy bizonyos hosszon át tengelyszimmetrikussá válik, amelyet formációs szakasznak nevezünk.

Az ilyen fúvókákat képező levegőelosztó berendezések közé tartoznak az állítható és nem állítható rácsok és légelosztók, amelyek kialakítása tengelyszimmetrikus fúvókákon alapul.

Lapos fúvókák akkor jönnek létre, amikor a levegő kiáramlik egy rés alakú lyukból, feltéve, hogy a végeiből érkező áramlást sima, párhuzamos felületek korlátozzák. Ezek lapos (magasságnál többszörös szélességű) kúpos vagy egyenes fúvókákon, téglalap alakú lyukakon és a kezdeti áramlással párhuzamos vezetőlapátokkal ellátott rácsokon alapuló légelosztók.

A ventilátorfúvókák a befúvott levegő kényszerített szétszóródásával jönnek létre egy síkban, egy bizonyos szögben.

Ebben az esetben különbséget kell tenni a 360°-os kényszereloszlási szögű teljes ventilátorfúvókák között (ventilátorrácsok, tárcsás és többféle diffúzor árnyalatok, anemosztátok) és a nem komplett, 360°-nál kisebb ventilátorfúvókák (téglalap alakú lyukak és rácsok). párhuzamos vezetőlapátokkal).

Kúpos fúvókák akkor jönnek létre, ha a bemenet kimeneténél diszpergáló kúpot szerelnek fel. Nem záródik teljes hosszában, ha a kúp csúcsánál bezárt szög 60 ± 2,5°. A sugár belső és külső üregében ellentápláló áramlások jönnek létre.

Az egyetlen ismert, ezen elv alapján készült kialakítás a TsNIIEP mérnöki berendezései által kifejlesztett kúpos légelosztó és az állítható többdiffúzoros VNIIGS lámpa (amikor mozgatható diffúzorok csoportját a legalacsonyabb helyzetbe szerelik).

A NIISF évek óta végzett aeroakusztikai vizsgálatokat a különböző kialakítású légelosztók által keltett zaj jellemzőiről és mintáiról. A kapott eredmények lehetővé tették annak minőségi és mennyiségi értékelését, hogy a légelosztó egyik vagy másik szerkezeti eleme hogyan befolyásolja a levegőellátó berendezés által keltett zaj jellegét és intenzitását. Ez a cikk megjegyzéseket fűz a kapott eredményekhez.

Ismeretes, hogy az áramvonalas testtel elhelyezett légáramlás okozta zajok fő oka az örvények megjelenése és az utóbbiaktól való elválasztása (elkülönült áramlás), erős örvényléssel járó aerodinamikai hullám kialakulásával.

A hullám és maga az áramlás határfelülete egy örvényréteg felülete, amely a szabad örvényrétegekre jellemző instabilitás miatt a testtől kis távolságban számos diszkrét örvényre (örvényvár) bomlik fel.

A viszkózus erők hatására a diszkrét örvények viszont számos kisebb örvényre bomlanak fel, aminek következtében az örvénykeltés turbulenssé válik.

Az azonos léptékű örvények kialakulását, majd kisebb léptékű örvényekké való bomlását zaj kíséri, amit örvényzajnak nevezünk.

Ezen túlmenően, ha az akadályba ütköző áramlás turbulens (ez a legtöbb légelosztó-konstrukcióban megtalálható az áramlási részben lévő áramlásszabályozók, lapátok stb. miatt), akkor az áramlási folyamatot kísérő zaj lényegesen nagyobb lesz. mint lamináris áramlással .

Ha figyelembe vesszük a befúvott levegőelosztó berendezések ismert kialakításait, akkor szinte mindegyik „készlet” vagy rosszul áramvonalas elemekből, vagy diffúzor típusú elemekből, amelyek elkülönült áramlásokat váltanak ki.

Tehát az aerodinamikai zaj generálása szempontjából a legrosszabb ellátó berendezések olyan kialakítások, amelyekben az áramlási részben elkülönült légáramok maximálisan megnyilvánulnak.

Ilyen eszközök elsősorban az állítható tollrácsok (compact jet), a légelosztók, amelyek kialakítása diffúzor elemeket és a kezdeti áramlás irányát megváltoztató eszközöket (fan jet) tartalmaz.

A tollrácsok zaja jelentősen (5-12 dBA-vel) csökkenthető, ha a tollaknak az áramlás felé vastagított résszel hulló csepp jól áramvonalas formáját adjuk. Ez a rács tollai közötti légáramlási sebességnél akár 10-12 m/s-ig is pozitív hatást eredményez.

A sebesség további növelése ellentétes eredményt ad: a csepp alakú tollakkal ellátott hűtőrács zaja megnő a hagyományos, nem profilozottakhoz képest.

Ez azzal magyarázható, hogy két szomszédos toll csepp alakú formája a légmozgás iránya mentén diffúzort képez, amelyben az áramlási sebesség 12 m/s fölé emelkedésekor intenzív szétválási áramlások lépnek fel, amelyek fokozott zajkeltés.

Ugyanez vonatkozik a pillangó típusú légáramlás-szabályozókra is, amelyeket esetenként a rács bejáratához szerelnek fel, és amelyekben minden két szárny ugyanarra a tengelyre van rögzítve. Az áramlás felé nyíló fojtás közben a szárnyak diffúzort képeznek.

A többdiffúzoros légelosztóknak ugyanazok a hátrányai, mint az egydiffúzoros légelosztóknak. Ha azonban szükséges, hogy a légelosztóból kiáramló levegő a lehető leggyorsabban elpárologjon a környező térben, akkor célszerű a diffúzorra épülő készülékek alkalmazása. Az ilyen légelosztókban az intenzív elválasztott áramlások a kilépő áramlás jelentős turbulizá-ciójához, és ennek következtében a sugár gyors csillapításához vezetnek.

Ugyanez figyelhető meg a légelosztóknál, amelyek ventilátorsugarat képeznek.

A ventilátor ellátó rács egyfajta kis diffúzorkészlet, amelyet a készülék kimeneti részébe szerelnek fel.

Az egyéb légelosztók, amelyek ventilátorsugarat képeznek, tárcsás lámpák.

Ez egy olyan kialakítás, amelyben a fő fúvókából kilépő légáram egy vízszintes koronghoz ütközik, megváltoztatja irányát és az eredeti áramláshoz képest 90°-os szögben szétoszlik. Ilyenkor a fordulóponton egy zárt örvényzóna jelenik meg, a sugár eleinte ennek a zónának a helyén összenyomódik, majd kitágul, vagyis az örvényzóna diffúzorfal szerepét tölti be az ezt követő hatásokkal.

Ezen túlmenően a tárcsaárnyékolókban és hasonló szerkezetekben bizonyos légáramlási sebességek elérésekor vagy nem megfelelő tárcsaméretek esetén az örvényzóna megnyílása figyelhető meg.

Ebben az esetben a környező térből intenzíven elkezdődik a levegő beszívása az utóbbiba, megnő az impulzuscsere intenzitása a főáramlás és az örvényzóna között, és ennek eredményeként intenzívebb elkülönült áramlások és jelentősebb zajok.

A generált zaj szempontjából az optimálisak, vagyis a legkevésbé zajosak a keverőelemeken alapuló légelosztók - kúpos fúvókák (kompakt és lapos fúvókák).

Geometriai formájuk elősegíti az áramlás laminarizálódását, ami a turbulens pulzáció (szétválasztó áramlás) korlátozását eredményezi, ami pozitív hatással van ezen eszközök zajára, lehetővé téve a levegőhöz képest nagyobb sebességű levegőáramlást a karbantartott helyiségbe. más kivitelűek forgalmazói.

A nagy sebesség viszont lehetővé teszi a befúvó sugár hidrodinamikai stabilitásának elérését, ha az üzemi hőmérséklet-különbség ingadozik.

A szerző a kúpos fúvókákon alapuló légelosztók aeroakusztikai vizsgálatai eredményeként meghatározta a fúvóka kúpjának optimális értékét (a bemeneti és kimeneti szakaszok meghatározó geometriai méreteinek arányát) a zajkeltés szempontjából, egyenlő 2,5–3,5.

A TsNIIEP mérnöki berendezések és az MNIITEP intézetek egykor nagy tervezési tanulmányokat készítettek a kúpos fúvókákon alapuló légelosztók létrehozásáról.

A confuser elvet magában foglaló kialakítás bizonyos mértékig a TsNIIEP Mérnöki Berendezések Intézete által kifejlesztett légelosztónak tekinthető, amely kúpos sugárt alkot.

A fejlesztés sajátossága, hogy a belső és a külső kúp között állandó szabad keresztmetszeti terület őrzi meg a levegő áthaladását, maga a keresztmetszet pedig hosszában zavaró, ami csökkenti az áramlási zavarokat a légtér felületéről. az eszköz áramlási része és a zajkeltés.

A megnövekedett zajképződés másik oka, amely szinte minden levegőellátó készülékre jellemző, a levegőelosztó levegőellátásának nem megfelelő állapota.

Ha a légelosztót a hálózat fő szakaszával összekötő légcsatorna elég rövid (négy kaliber vagy annál kisebb), az elágazás utáni légáramlásnak nincs ideje kiegyenlítődni, és a sebességdiagram jelentős torzulása figyelni kell a légelosztó bejáratánál.

A szakaszon a helyi sebesség jóval nagyobb (vagy alacsonyabb) lehet, mint az átlagos tervezési sebesség. Ebben az esetben a légelosztónak az a része, amelyre a megnövelt fordulatszám hatással van, több zajt kelt, mintha a sebességet tervezték volna.

A többlet a tervezési sebességtől függően 6-13 dBA lehet. Ugyanez a kép figyelhető meg, ha a légelosztó keresztmetszete nagyobb, mint a befúvó csatorna keresztmetszete.

A jelenség leküzdésének talán egyetlen eszköze a tágulási kamrák, vagy ami ugyanaz, a légcsatorna és a légelosztó közé beépített, egyenletes légáramlást biztosító statikus kamrák.

Így a levegőelosztó optimális kialakításának számos olyan tervezési jellemzővel kell rendelkeznie, amelyek az áramlási rész áramlási leállásának csökkenéséhez vezetnek.

Ilyen jellemzők a jól áramvonalas profilok alkalmazása, a karbantartás, ha ez nem a tervezési sajátosságokhoz vagy konkrét feladatokhoz kapcsolódik, az állandó áramlási szakaszok az áramlási rész hosszában, valamint a tengelyszimmetrikus fúvókák alkalmazása.

Ezenkívül célszerű egy statikus nyomáskamrát beépíteni a légelosztó bejáratához, hogy biztosítsa a levegő egyenletes bejutását a készülékbe.

Irodalom

2. Poz M. Ya., Kats R. D., Leskov E. A., Leshko M. Yu. A szellőztető és légkondicionáló rendszerek nagysebességű levegőkimeneti eszközeinek aerodinamikai és akusztikai jellemzőinek kutatása // Vízellátás és szanitertechnika. 1980. 3. szám P. 26–28.

3. Tarnopolsky M.D., Salikhov A.A., Gomberg S.L., Aleskovsky V.N., Leskov E.A., Leshko M.Yu. Az olimpiai sportkomplexum légelosztói // Vízellátás és szaniterek, 1983. 4. sz. 17–19.

Az akusztikai számításoknál hozzászoktunk ahhoz, hogy figyelembe vegyük a zajcsillapítást a légcsatornákban, zajcsillapítókban stb. De elfelejtjük, hogy a légcsatornák, valamint a zajcsillapítók egyébként zajforrások.

Szándékosan nem teszek különbséget a hangnyomásszintek és a hangteljesítményszintek között, írok az A-szűrőkről stb. Nézzük a tetejét...

Lássuk tehát, hogyan befolyásolja az akusztikai számításainkat a zajkeltés a csatornákban...

A csatorna által keltett oktávos zajszintet a következő képlet segítségével számítjuk ki:

L w = 10 + 50 log(v) + 10 log(A), ahol

L w = hangteljesítmény szint, dB

v = légsebesség, m/s

A=a légcsatorna keresztmetszete, m2

Valójában a weboldalon

http://www.engineeringtoolbox.com és itt van egy példa az egyik esetre:

Most képzeljük el a matematikai modellünket:

1. Végtelenül magas nyomás ventilátora. Az akusztikai jellemzőket a szabványos VTS telepítés szerint vettük
2. A ventilátor után 2 méteres hangtompítót szerelnek fel. Nem vesszük figyelembe a zajkeltését, amelyet az alábbiakban ismertetünk.
3. Légcsatorna 400x400 mm, nulla légszivárgás, i.e. a légáramlás állandó a csatorna teljes hosszában

Szükségünk lesz egy öreg, de hűségesre is

SNiP II-12-77 "Zajvédelem" , nevezetesen az 5. táblázat, amelyből megértjük a több forrásból származó zajforrások hozzáadásának szabályát:

Tehát tegyük az adatainkat a táblázatba.
Szeretném felhívni a figyelmet az SNiP II-12-77 5. táblázatára. Ha a két forrás zajának különbsége meghaladja a 10 dB-t, akkor a „csendes” forrás hatását a gyakorlatban nem veszik figyelembe. A 10 dB eltérés pedig 0,4 dB-es növekedést jelent a legzajosabb forráshoz képest.

1. eset. Sebesség 7 m/s. Légcsatorna hossza 10 méter:

Amint látjuk, a légcsatornákban (6. vezeték) keletkező zaj egyelőre nem befolyásolja a légcsatornák általános zajszintjét. IGEN, ugyanezen okból nem veszem figyelembe a zajkeltést a kipufogódobban.

2. eset Sebesség 7 m/s. Légcsatorna hossza 50 méter:

Ilyen hosszú légcsatorna-hossz esetén a légcsatorna zajcsillapítása olyan jelentős, hogy a csatorna falai által keltett zaj elkezdi befolyásolni a teljes zajszintet.

3. eset Sebesség 7 m/s. Légcsatorna hossza 170 m:

Ilyen hosszúsággal, ami a gyakorlatban ritkán érhető el, magas frekvenciák a növekedést a csatorna által keltett zaj határozza meg.

Nos, ha pusztán elméleti 1000 méteres hosszt veszünk, akkor csak a zaj keltése okoz kellemetlenséget.

Ezzel az egyszerű programmal játszhatsz. Töltsd le

.

A fentiekből következő következtetések:

1. Minél nagyobb a sebesség, annál nagyobb a csatorna által keltett zaj
2. Minél nagyobb a csatorna keresztmetszete, annál nagyobb a zajképződés azonos sebesség mellett. Ez érthető: a csatorna szerkezetének merevsége még a falvastagság növekedésével is az átmérő növekedésével csökken
Azonban meg fogom nézni az ASHRAE-vel, hogy ez valóban így van-e. A franciák valamiért a fajlagos nyomásesést a zajkeltéssel korrelálják, pl. minél nagyobb a keresztmetszet, annál kisebb a zaj azonos sebesség mellett.
3. Még a leghalkabb ventilátor sem képes a levegőelosztó kimenetén „nulla” hangteljesítményű helyiség levegőjére juttatni. A zajkeltés nem fog elmúlni, plusz a zajkeltés a légelosztókban stb.

Kollégák, ha lassú vagyok, meg minden, hálás leszek az építő jellegű észrevételekért és javaslatokért.